Altfrekvencaj Induktaj Veldaj Tuboj kaj Pipaj Solvoj

Altfrekvencaj Induktaj Veldaj Tuboj kaj Pipaj Solvoj

Kio estas indukta soldato?

Kun indukta veldado, la varmo estas elektromagnete induktita en la laborpeco. La rapideco kaj precizeco de indukta veldado faras ĝin ideala por randveldado de tuboj kaj tuboj. En ĉi tiu procezo, tuboj pasas induktovolvaĵon ĉe alta rapideco. Dum ili faras tion, iliaj randoj estas varmigitaj, tiam kunpremitaj por formi longitudan veldkudron. Indukta veldado estas precipe taŭga por altvoluma produktado. Induktaj veldiloj ankaŭ povas esti ekipitaj per kontaktkapoj, igante ilin ducelaj veldaj sistemoj.

Kio estas la avantaĝoj de indukta veldo?

Aŭtomatigita indukta longituda veldado estas fidinda, altprodukta procezo. La malalta energikonsumo kaj alta efikeco de HLQ Induktaj veldaj sistemoj redukti kostojn. Ilia kontrolebleco kaj ripeteblo minimumigas peceton. Niaj sistemoj ankaŭ estas flekseblaj—aŭtomata ŝarĝo-kongruo certigas plenan eligan potencon tra ampleksa gamo de tubaj grandecoj. Kaj ilia malgranda spuro faciligas ilin integri aŭ modernigi en liniojn de produktado.

Kie estas indukta veldado uzata?

Indukta veldado estas uzata en la industrio de tubo kaj pipo por la longituda veldado de neoksidebla ŝtalo (magneta kaj nemagneta), aluminio, malaltkarbona kaj alt-forta malalt-aloja (HSLA) ŝtaloj kaj multaj aliaj konduktaj materialoj.

Altfrekvenca Indukta Soldado

En la altfrekvenca indukta tubo-veldado, altfrekvenca kurento estas induktita en la malferma kudrotubo per indukta bobeno situanta antaŭ (kontraŭflue de) la velda punkto, kiel montrite en Fig. 1-1. La tubrandoj estas interspacigitaj kiam ili trairas la bobenon, formante malferman vee kies apekso estas iomete antaŭ la veldpunkto. La bobeno ne kontaktas la tubon.

Figo 1-1

La bobeno funkcias kiel la primara de altfrekvenca transformilo, kaj la malferma kudrotubo funkcias kiel unu-turna sekundara. Kiel en ĝeneralaj induktaj varmigaj aplikoj, la induktita nuna vojo en la laborpeco tendencas konformiĝi al la formo de la indukta bobeno. La plej granda parto de la induktita fluo kompletigas sian vojon ĉirkaŭ la formita strio per fluado laŭ la randoj kaj amasiĝo ĉirkaŭ la apekso de la ve-forma malfermaĵo en la strio.

La altfrekvenca kurenta denseco estas plej alta en la randoj proksime de la apekso kaj ĉe la apekso mem. Rapida hejtado okazas, igante la randojn esti ĉe velda temperaturo kiam ili alvenas al la apekso. Premo-ruloj devigas la varmigitajn randojn kune, kompletigante la veldon.

Ĝi estas la altfrekvenco de la velda fluo kiu respondecas pri la densa hejtado laŭ la ve-randoj. Ĝi havas alian avantaĝon, nome ke nur tre malgranda parto de la totala fluo trovas sian vojon ĉirkaŭ la dorso de la formita strio. Krom se la diametro de la tubo estas tre malgranda komparite kun la ve-longo, la fluo preferas la utilan padon laŭ la randoj de la tubo formante la vee.

Haŭta Efiko

La HF-veldprocezo dependas de du fenomenoj asociitaj kun HF-fluo - Haŭta Efekto kaj Proksimefiko.

Haŭta efiko estas la tendenco de HF-fluo koncentriĝi ĉe la surfaco de direktisto.

Ĉi tio estas ilustrita en Fig. 1-3, kiu montras HF-kurento fluanta en izolitaj konduktiloj de diversaj formoj. Preskaŭ la tuta fluo fluas en malprofunda haŭto proksime de la surfaco.

Proksimeca Efiko

La dua elektra fenomeno, kiu estas grava en la HF-velda procezo, estas proksimeca efiko. Tio estas la tendenco de la Hf-fluo en paro de iri/revenaj direktistoj por koncentriĝi en la partoj de la direktistsurfacoj kiuj estas plej proksimaj unu la alian. Ĉi tio estas ilustrita en Fig. 1-4 tra 1-6 por ronda kaj kvadrata direktisto transsekcaj formoj kaj interspacoj.

La fiziko malantaŭ proksima efiko dependas de la fakto, ke la magneta kampo ĉirkaŭanta la iri/revenajn konduktilojn estas pli koncentrita en la mallarĝa spaco inter ili ol ĝi estas aliloke (Fig. 1-2). La magnetaj fortolinioj havas malpli da loko kaj estas kunpremitaj pli proksime. Sekvas, ke proksimefiko estas pli forta kiam la konduktiloj estas pli proksimaj. Ĝi estas ankaŭ pli forta kiam la flankoj unu kontraŭ la alia estas pli larĝaj.

Figuro 1-2

Figuro 1-3

Fig. 1-6 ilustras la efikon de klinado de du proksime spacigitaj rektangulaj iri/revenaj konduktiloj rilate unu al la alia. La HF nuna koncentriĝo estas plej granda en la anguloj kiuj estas plej proksimaj kune kaj iĝas laŭstadie malpli laŭ la diverĝaj edroj.

Figuro 1-4

Figuro 1-5

Figuro 1-6

Elektraj kaj Mekanikaj Interrilatoj

Estas du ĝeneralaj areoj, kiuj devas esti optimumigitaj por akiri la plej bonajn elektrajn kondiĉojn:

1. La unua estas fari ĉion eblan por kuraĝigi kiel eble plej multe de la totala HF-fluo flui en la utila vojo en la vee.
2. La dua estas fari ĉion eblan por ke la randoj estu paralelaj en la vee, tiel ke la hejtado estu unuforma de interne al ekstero.

Celo (1) klare dependas de tiaj elektraj faktoroj kiel la dezajno kaj lokigo de la veldaj kontaktoj aŭ bobeno kaj de aktuala malhelpa aparato muntita ene de la tubo. La dezajno estas trafita per la fizika spaco havebla sur la muelejo, kaj la aranĝo kaj grandeco de la veldruloj. Se mandrilo estas uzota por interna koltuko aŭ ruliĝado, ĝi influas la malhelpon. Krome, celo (1) dependas de la V-dimensioj kaj angulo de malfermo. Tial, kvankam (1) estas baze elektra, ĝi ligas proksime kun la mueleja mekaniko.

Celo (2) dependas tute de mekanikaj faktoroj, kiel ekzemple la formo de la malferma tubo kaj la randkondiĉo de la strio. Ĉi tiuj povas esti tuŝitaj de tio, kio okazas reen en la muelejaj paneoj kaj eĉ ĉe la tranĉilo.

HF-veldado estas elektro-mekanika procezo: La generatoro liveras varmegon al la randoj sed la premruloj efektive faras la veldon. Se la randoj atingas la taŭgan temperaturon kaj vi ankoraŭ havas misajn veldojn, tre bonas ŝancoj, ke la problemo estas en la mueleja agordo aŭ en la materialo.

Specifaj Mekanikaj Faktoroj

En la lasta analizo, kio okazas en la vee estas tute grava. Ĉio, kio okazas tie, povas efiki (ĉu bonan aŭ malbonan) sur velda kvalito kaj rapideco. Kelkaj el la faktoroj por esti pripensitaj en la vee estas:

1. La V-longo
2. La grado de malfermo (vee-angulo)
3. Kiom malproksime antaŭ la veldrula centrolinio la striorandoj komencas tuŝi unu la alian
4. Formo kaj kondiĉo de striorandoj en vee
5. Kiel la striorandoj renkontas unu la alian - ĉu samtempe trans sia dikeco - aŭ unue ĉe la ekstero - aŭ la interno - aŭ tra bavo aŭ ŝvelaĵo
6. La formo de la formita strio en la vee
7. La konstanteco de ĉiuj ve-dimensioj inkluzive de longo, angulo de malfermo, alteco de randoj, dikeco de randoj
8. La pozicio de la veldaj kontaktoj aŭ bobeno
9. La registrado de la striaj randoj rilate unu al la alia kiam ili kuniĝas
10. Kiom da materialo estas elpremita (striolarĝo)
11. Kiom trogranda la tubo aŭ tubo devas esti por grandeco
12. Kiom da akvo aŭ mueleja fridigaĵo verŝas en la vee, kaj ĝia fraprapideco
13. Pureco de fridigaĵo
14. Pureco de strio
15. Ĉeesto de fremda materialo, kiel skalo, blatoj, pecetoj, inkludoj
16. Ĉu ŝtala skelp estas el ramita aŭ senvivigita ŝtalo
17. Ĉu veldado en rando de ramita ŝtalo aŭ de multobla fendo skelp
18. Kvalito de skelpo - ĉu de lamenigita ŝtalo - aŭ ŝtalo kun troaj ŝnuroj kaj inkludoj ("malpura" ŝtalo)
19. Malmoleco kaj fizikaj trajtoj de striomaterialo (kiuj influas kvanton de risorto kaj premo bezonata)
20. Mueleja rapideco unuformeco
21. Tranĉa kvalito

Estas evidente ke multe de kio okazas en la vee estas rezulto de kio jam okazis - aŭ en la muelejo mem aŭ eĉ antaŭ ol la strio aŭ skelpo eniras la muelejon.

Figuro 1-7

Figuro 1-8

La Altfrekvenca Vee

La celo de ĉi tiu sekcio estas priskribi la idealajn kondiĉojn en la vee. Estis montrite ke paralelaj randoj donas unuforman hejton inter interno kaj ekstero. Pliaj kialoj por konservi la randojn kiel eble plej paralelajn estos donitaj en ĉi tiu sekcio. Aliaj vee-trajtoj, kiel ekzemple la loko de la apekso, la angulo de malfermo, kaj la stabileco dum kurado estos diskutitaj.

Pli postaj sekcioj donos specifajn rekomendojn bazitajn sur kampa sperto por atingi dezirindajn vee-kondiĉojn.

Apex kiel Proksime de Veldpunkto kiel Eble

Fig. 2-1 montras la punkton kie la randoj renkontas unu la alian (t.e., la apekso) por esti iom kontraŭflue de la premrula centra linio. Ĉi tio estas ĉar malgranda kvanto da materialo estas elpremita dum veldado. La apekso kompletigas la elektran cirkviton, kaj la HF-fluo de unu rando turniĝas kaj iras reen laŭ la alia.

En la spaco inter la apekso kaj la premrulcentrolinio ekzistas neniu plu hejtado ĉar ekzistas neniu fluo fluanta, kaj la varmeco disipas rapide pro la alta temperaturgradiento inter la varmaj randoj kaj la resto de la tubo. Tial, estas grave ke la apekso estu kiel eble plej proksima al la veldrula centrolinio por ke la temperaturo restu sufiĉe alta por fari bonan veldon kiam la premo estas aplikita.

Tiu rapida varmodissipado kaŭzas la fakton ke kiam HF-potenco estas duobligita, la atingebla rapideco pli ol duobliĝas. La pli alta rapideco rezultiĝanta el la pli alta potenco donas malpli tempon por varmeco por esti kondukita for. Pli granda parto de la varmo, kiu disvolviĝas elektre en la randoj, iĝas utila, kaj la efikeco pliiĝas.

Grado de Vee-Malfermo

Teni la apekson kiel eble plej proksime al la veldprema centra linio konkludas ke la malfermaĵo en la vee devus esti tiel larĝa kiel ebla, sed ekzistas praktikaj limoj. La unua estas la fizika kapablo de la muelejo teni la randojn malfermitaj sen sulkiĝo aŭ randdamaĝo. La dua estas la redukto de la proksimeca efiko inter la du randoj kiam ili estas pli disaj. Tamen, tro malgranda de veemalfermaĵo povas antaŭenigi antaŭ-arkon kaj trofruan fermon de la vee kaŭzanta velddifektojn.

Surbaze de kampa sperto, la V-malfermo estas ĝenerale kontentiga se la interspaco inter randoj je punkto 2.0″ kontraŭflue de la velda rula centra linio estas inter 0.080″ (2mm) kaj .200″ (5mm) donante inkluzivitan angulon de inter 2° kaj 5° por karbona ŝtalo. Pli granda angulo estas dezirinda por neoksidebla ŝtalo kaj neferaj metaloj.

Rekomendita Vee-Malfermo

Figuro 2-1

Figuro 2-2

Figuro 2-3

Paralelaj Randoj Evitu Duoblan Vee

Fig. 2-2 ilustras, ke se la internaj randoj unue kuniĝas, estas du veoj – unu ekstere kun ĝia apekso ĉe A – la alia interne kun ĝia apekso ĉe B. La ekstera vee estas pli longa kaj ĝia apekso estas pli proksime al la premrula centra linio.

En Fig. 2-2 la HF-fluo preferas la internan veon ĉar la randoj estas pli proksimaj kune. La fluo turniĝas ĉe B. Inter B kaj la veldpunkto, ne estas hejtado kaj la randoj rapide malvarmiĝas. Tial, estas necese trovarmigi la tubon pliigante la potencon aŭ malpliigante la rapidecon por ke la temperaturo ĉe la veldpunkto estu sufiĉe alta por kontentiga veldo. Ĉi tio eĉ plimalboniĝas ĉar la internaj randoj estos varmigitaj pli varme ol la ekstera.

En ekstremaj kazoj, la duobla vee povas kaŭzi guteton interne kaj malvarman veldon ekstere. Ĉi tio ĉio estus evitita se la randoj estus paralelaj.

Paralelaj Randoj Redukti Inkludojn

Unu el la gravaj avantaĝoj de HF-veldado estas la fakto, ke maldika haŭto estas fandita sur la vizaĝo de la randoj. Ĉi tio ebligas oksidojn kaj alian nedezirindajn materialojn esti elpremitaj, donante puran, altkvalitan veldon. Kun paralelaj randoj, la oksidoj estas elpremitaj en ambaŭ direktoj. Estas nenio en ilia vojo, kaj ili ne devas vojaĝi pli ol duonon de la murdikeco.

Se la internaj randoj unue kuniĝas, estas pli malfacile por la oksidoj esti elpremitaj. En Fig. 2-2 estas trogo inter apekso A kaj apekso B kiu agas kiel fandujo por enhavi fremdan materialon. Ĉi tiu materialo flosas sur la fandita ŝtalo proksime de la varmaj internaj randoj. Dum la tempo kiam ĝi estas premita post pasado de apekso A, ĝi ne povas tute preterpasi la pli malvarmetajn eksterajn randojn, kaj povas iĝi kaptita en la velda interfaco, formante nedezirindajn inkludojn.

Okazis multaj kazoj kie velddifektoj, pro inkludoj proksime de la ekstero, estis spuritaj al la internaj randoj kuniĝantaj tro frue (te, pinttubo). La respondo estas simple ŝanĝi la formadon tiel ke la randoj estas paralelaj. Ne fari tion povas malpliigi la uzon de unu el la plej gravaj avantaĝoj de HF-veldado.

Paralelaj Randoj Reduktas Relativan Movon

Fig. 2-3 montras serion de sekcoj kiuj povus esti prenitaj inter B kaj A en Fig. 2-2. Kiam la internaj randoj de pinta tubo unue kontaktas unu la alian, ili kuniĝas (Fig. 2-3a). Baldaŭ poste (Fig. 2-3b), la parto kiu estas fiksita spertas fleksadon. La eksteraj anguloj kuniĝas kvazaŭ la randoj estus ĉarnirumitaj interne (Fig. 2-3c).

Ĉi tiu fleksado de la interna parto de la muro dum veldado faras malpli da damaĝo dum veldado de ŝtalo ol kiam veldado de materialoj kiel aluminio. Ŝtalo havas pli larĝan plastan temperaturon. Malhelpi relativan moviĝon de ĉi tiu speco plibonigas veldkvaliton. Ĉi tio estas farita tenante la randojn paralelaj.

Paralelaj Randoj Reduktas Veldan Tempon

Denove rilatante al Fig. 2-3, la velda procezo okazas la tutan vojon de B ĝis la velda rula centra linio. Ĝuste ĉe tiu centra linio la maksimuma premo estas finfine penita kaj la veldo estas kompletigita.

Kontraste, kiam la randoj kuniĝas paralele, ili ne ektuŝas ĝis ili almenaŭ atingas la Punkton A. Preskaŭ tuj, la maksimuma premo estas aplikata. Paralelaj randoj povas redukti la veldan tempon de tiom multe kiel 2.5 ĝis 1 aŭ pli.

Kunigi la randojn paralele utiligas tion, kion forĝistoj ĉiam sciis: Batu dum la fero estas varma!

La Vee kiel Elektra Ŝarĝo sur Generatoro

En la HF-procezo, kiam malhelpoj kaj kudrogvidistoj estas utiligitaj kiel rekomendite, la utila pado laŭ la ve-randoj konsistas el la totalŝarĝa cirkvito kiu estas metita sur la altfrekvencan generatoron. La kurento tirita de la generatoro per la vee dependas de la elektra impedanco de la vee. Tiu impedanco, siavice, dependas de la V-dimensioj. Ĉar la vee estas plilongigita (kontaktoj aŭ bobeno movita reen), la impedanco pliiĝas, kaj la fluo tendencas esti reduktita. Ankaŭ, la reduktita fluo nun devas varmigi pli da metalo (pro la pli longa vee), tial, pli da potenco estas necesa por alporti la veldareon reen al la velda temperaturo. Ĉar la murdikeco pliiĝas, la impedanco malpliiĝas, kaj la fluo tendencas pliiĝi. Estas necese ke la impedanco de la vee estu sufiĉe proksima al la dezajnovaloro se plena potenco estas tirita de la altfrekvenca generatoro. Kiel la filamento en ampolo, la potenco tirita dependas de la rezisto kaj la aplikata tensio, ne de la grandeco de la elektrostacio.

Pro elektraj kialoj, do, precipe kiam plena HF-generatorproduktado estas dezirata, estas necese ke la vee-dimensioj estas kiel rekomenditaj.

Formanta Ilaro

 

Formado Afektas Weld Quality

Kiel jam klarigite, la sukceso de HF-veldado dependas de ĉu la formanta sekcio liveras stabilajn, sliver-liberajn, kaj paralelajn randojn al la vee. Ni ne provas rekomendi detalan ilaron por ĉiu marko kaj grandeco de muelejo, sed ni sugestas kelkajn ideojn pri ĝeneralaj principoj. Kiam la kialoj estas komprenitaj, la resto estas simpla laboro por ruldizajnistoj. Ĝusta formanta ilaro plibonigas veldan kvaliton kaj ankaŭ faciligas la laboron de la funkciigisto.

Rando Rompante Rekomendita

Ni rekomendas aŭ rektan aŭ modifitan randrompadon. Tio donas al la pinto de la tubo sian finan radiuson en la unuaj unu aŭ du enirpermesiloj. Foje maldika murtubo estas tro formita por permesi risorton. La naĝilpasejoj devus prefere ne esti fiditaj sur por formi tiun radiuson. Ili ne povas troformiĝi sen damaĝi la randojn tiel ke ili ne eliĝas paralelaj. La kialo de ĉi tiu rekomendo estas tiel ke la randoj estos paralelaj antaŭ ol ili atingos la veldajn rulojn - te, en la vee. Tio devias de kutima ERW-praktiko, kie grandaj cirklaj elektrodoj devas funkcii kiel altaj nunaj kontaktaj aparatoj kaj samtempe kiel ruloj por formi la randojn malsupren.

Edge Break kontraŭ Centra Break

Propagandantoj de centro-rompado diras ke centro-rompaj ruloj povas pritrakti gamon da grandecoj, kiu reduktas ilan stokregistron kaj tranĉas rulŝanĝan malfunkcion. Ĉi tio estas valida ekonomia argumento kun granda muelejo kie la ruloj estas grandaj kaj multekostaj. Tamen, tiu avantaĝo estas parte kompensita ĉar ili ofte bezonas flankrulojn aŭ serion de plataj ruloj post la lasta naĝilpaso por konservi la randojn malsupren. Ĝis almenaŭ 6 aŭ 8″ OD, randrompiĝo estas pli avantaĝa.

Ĉi tio validas malgraŭ la fakto, ke estas dezirinde uzi malsamajn suprajn rompajn rulojn por dikaj muroj ol por maldikaj muroj. Fig. 3-1a ilustras, ke supra rulo desegnita por maldika muro ne permesas sufiĉe da loko ĉe la flankoj por la pli dikaj muroj. Se vi provas ĉirkaŭiri ĉi tion per uzado de supra rulo, kiu estas sufiĉe mallarĝa por la plej dika strio en larĝa gamo de dikecoj, vi havos problemojn ĉe la maldika fino de la gamo kiel sugestite en Fig. 3-1b. La flankoj de la strio ne estos enhavitaj kaj randrompiĝo ne estos kompleta. Ĉi tio igas la kudron ruliĝi de flanko al flanko en la veldruloj - tre nedezirinda por bona veldado.

Alia metodo, kiu estas foje uzata sed kiun ni ne rekomendas por malgrandaj muelejoj, estas uzi enkonstruitan malsupran rulon kun interspaciloj en la centro. Pli maldika centra interspacilo kaj pli dika malantaŭa disigilo estas uzataj dum kurado de maldika muro. Rulo-dezajno por ĉi tiu metodo estas kompromiso en la plej bona kazo. Fig. 3-1c montras kio okazas kiam la supra rulo estas desegnita por dika muro kaj la malsupra rulo estas malvastigita per anstataŭigado de disigiloj por kuri maldikan muron. La strio estas pinĉita proksime de la randoj sed estas loza en la centro. Tio tendencas kaŭzi malstabilecon laŭ la muelejo, inkluzive de la velda vee.

Alia argumento estas, ke randrompiĝo povas kaŭzi kliniĝon. Ĉi tio ne estas tiel kiam la transirsekcio estas ĝuste ilita kaj alĝustigita kaj la formado estas konvene distribuita laŭ la muelejo.

Lastatempaj evoluoj en komputilkontrolita kaĝforma teknologio certigas ebenajn, paralelajn randojn kaj rapidajn ŝanĝtempojn.

Laŭ nia sperto, la plia klopodo uzi taŭgan randon-rompadon bone pagas en fidinda, konsekvenca, facile funkciigebla, altkvalita produktado.

Naĝilaj Enirpermesiloj Kongruaj

La progresado en la naĝilpasejoj devus konduki glate en la lastan naĝilpasejformon rekomenditan antaŭe. Ĉiu naĝilpasejo devus fari proksimume la saman kvanton da laboro. Ĉi tio evitas difekti la randojn en trolaborita naĝilpasejo.

Figuro 3-1

Weld Ruloj

 

Weld Rolls kaj Last Fin Rolls Correlated

Akiri paralelajn randojn en la vee postulas korelacion de la dezajno de la lastaj naĝilpasaj ruloj kaj de la veldruloj. La kudra gvidilo kune kun iuj flankaj ruloj, kiuj povas esti uzataj en ĉi tiu areo, estas nur por gvidado. Ĉi tiu sekcio priskribas kelkajn veldajn ruldezajnojn, kiuj donis bonegajn rezultojn en multaj instalaĵoj kaj priskribas lastan naĝilprojekton por egali tiujn veldajn ruldezajnojn.

La nura funkcio de la veldruloj en HF-veldado estas devigi la varmigitajn randojn kune kun sufiĉe da premo por fari bonan veldon. La naĝila ruldezajno devus liveri la skelpon tute formitan (inkluzive de radiuso proksime de randoj), sed malfermita ĉe la supro al la veldruloj. La malfermo estas akirita kvazaŭ tute fermita tubo estus farita el du duonoj kunligitaj per piana ĉarniro malsupre kaj simple svingita dise supre (Fig. 4-1). Ĉi tiu naĝila ruldezajno plenumas tion sen ia nedezirinda konkavo ĉe la fundo.

Du-Rula Aranĝo

La veldruloj devas esti kapablaj je fermado de la tubo kun sufiĉe da premo por renversi la randojn eĉ kun la veldisto fermita kaj la randoj malvarmaj. Ĉi tio postulas grandajn horizontalajn komponentojn de forto kiel sugestite de la sagoj en Fig. 4-1. Simpla, simpla maniero akiri ĉi tiujn fortojn estas uzi du flankajn rulojn kiel sugestite en Fig. 4-2.

Du-rula skatolo estas relative ekonomie konstrui. Estas nur unu ŝraŭbo por ĝustigi dum kurado. Ĝi havas dekstrajn kaj maldekstrajn fadenojn, kaj movas la du rulojn enen kaj eksteren kune. Ĉi tiu aranĝo estas ĝeneraligita por malgrandaj diametroj kaj maldikaj muroj. La du-rula konstruo havas la gravan avantaĝon, ke ĝi ebligas la uzon de la plata ovala velda rulforma gorĝo, kiu estis evoluigita de THERMATOOL por helpi certigi, ke la tuboj estas paralelaj.

Sub kelkaj cirkonstancoj la du-rula aranĝo povas esti ema kaŭzi kirlmarkojn sur la tubo. Ofta kialo de tio estas nedeca formado, devigante la rulrandojn peni pli alte ol normala premo. Kirlmarkoj ankaŭ povas okazi kun altaj fortaj materialoj, kiuj postulas altan veldpremon. Ofta purigado de la rulaj randoj per klaprado aŭ muelilo helpos minimumigi la markadon.

Mueli la rulojn dum en moviĝo minimumigos la eblecon de tro muelado aŭ tranĉado de la rulo sed ekstrema singardemo devas esti ekzercita dum fari tion. Ĉiam havu iun starantan ĉe la E-haltejo en kazo de krizo.

Figuro 4-1

Figuro 4-2

Tri-Rola Aranĝo

Multaj muelejfunkciigistoj preferas la tri-rulan aranĝon montritan en Fig. 4-3 por malgranda tubo (ĝis proksimume 4-1/2″OD). Ĝia plej grava avantaĝo super la du-rula aranĝo estas ke kirlmarkoj estas praktike eliminitaj. Ĝi ankaŭ disponigas alĝustigon por korekti randregistradon se tio estus necesa.

La tri ruloj, interspacigitaj 120 gradoj, estas muntitaj en kreviloj sur peza deĵora tri-makzelo rulomandrilo. Ili povas esti alĝustigitaj en kaj eksteren kune per la ŝraŭbo de la ŝraŭbo. La mandrilo estas muntita sur fortika, alĝustigebla malantaŭa plato. La unua alĝustigo estas farita kun la tri ruloj firme fermitaj sur maŝinprilaborita ŝtopilo. La malantaŭa plato estas alĝustigita vertikale kaj flanke por alporti la malsupran rulon en precizan vicigon kun la mueleja pasa alteco kaj kun la mueleja centra linio. Tiam la malantaŭa plato estas sekure ŝlosita kaj ne bezonas plian alĝustigon ĝis la sekva rulŝanĝo.

La kradoj tenantaj la du suprajn rulojn estas muntitaj en radialaj glitiloj provizitaj per alĝustigŝraŭboj. Ĉiu el ĉi tiuj du ruloj povas esti alĝustigitaj individue. Ĉi tio estas aldone al la komuna alĝustigo de la tri ruloj kune per la volvlibromandrilo.

Du Ruloj - Roll Design

Por tubo malpli ol ĉirkaŭ 1.0 OD, kaj du-rula skatolo, la rekomendita formo estas montrita en Fig. 4-4. Ĉi tiu estas la optimuma formo. Ĝi donas la plej bonan veldan kvaliton kaj plej altan veldan rapidon. Super proksimume 1.0 OD, la .020 ofseto iĝas sensignifa kaj povas esti preterlasita, ĉiu rulo estanta muelita de ofta centro.

Tri Ruloj - Roll Design

Tri-rulaj veldgorĝoj estas kutime muelitaj rondaj, kun diametro DW egala al la preta tubdiametro D kaj plie la dimensigan permeson a

RW = DW/2

Same kiel ĉe la du-rula skatolo, uzu la fig. 4-5 kiel gvidilon por elekti la ruldiametron. La supra breĉo devus esti .050 aŭ egala al la plej maldika muro kurota, kiu ajn estas pli granda. La aliaj du interspacoj devus esti .060 maksimumo, skalitaj al tiel malalta kiel .020 por tre maldikaj muroj. La sama rekomendo pri precizeco kiu estis farita por la du-rula skatolo validas ĉi tie.

Figuro 4-3

Figuro 4-4

Figuro 4-5

LA LASTA FINILA PASO

 

Desegnaj Celoj

La formo rekomendita por la lasta naĝilpasejo estis elektita kun kelkaj celoj:

1. Prezenti la tubon al la veldaj ruloj kun la randradiuso formita
2. Havi paralelajn randojn tra la vee
3. Por havigi kontentigan V-malfermon
4. Por esti kongrua kun la velda ruldezajno rekomendita antaŭe
5. Esti simple mueli.

Lasta Naĝila Enirpermesilo

La rekomendita formo estas ilustrita en Fig. 4-6. La fundrulo havas konstantan radiuson de ununura centro. Ĉiu el la du supraj rulduonoj ankaŭ havas konstantan radiuson. Tamen, la supra rulradiuso RW ne estas egala al la pli malalta rulradiuso RL kaj la centroj de kiuj la supraj radiusoj estas muelitaj estas delokitaj laterale per distanco WGC. La naĝilo mem estas pintigita laŭ angulo.

Dezajnokriterioj

La dimensioj estas fiksitaj per la sekvaj kvin kriterioj:

1. La supraj muelantaj radiusoj estas la sama kiel la veldrula muelanta radiuso RW.
2. La ĉirkaŭo GF estas pli granda ol la ĉirkaŭo GW en la veldruloj je kvanto egala al la elprema poŝmono S.
3. La naĝila dikeco TF estas tia, ke la malfermo inter randoj estos konforma al Fig. 2-1.
4. La naĝila mallarĝa angulo a estas tia ke la tubrandoj estos perpendikularaj al la tanĝanto.
5. La spaco y inter supraj kaj malsupraj rulflanĝoj estas elektita por enhavi la strion sen markado dum en la sama tempo disponigante iom da grado da operacia alĝustigo.

 

 

 

Teknikaj Trajtoj De Altfrekvenca Indukta Veldada Generatoro:

 

 

1. Vera tutsolida IGBT-potencalĝustigo kaj ŝanĝiĝema nuna kontrolo-teknologio, uzante unikan IGBT-mallaŭtan altfrekvencan hakadon kaj amorfan filtradon por potenco-reguligo, altrapida kaj preciza mol-ŝanĝa IGBT-invetila kontrolo, por atingi 100-800KHZ/ 3 -300KW produkta aplikaĵo.
2. Importitaj alt-potencaj resonancaj kondensiloj estas uzataj por akiri stabilan resonan frekvencon, efike plibonigi produktan kvaliton kaj realigi la stabilecon de la veldita tubo-procezo.
3. Anstataŭigu la tradician teknologion de alĝustigo de potenco de tiristoro per altfrekvenca teknologio de ĝustigo de potenco de hakado por atingi mikrosekundan nivelan kontrolon, multe rimarku la rapidan alĝustigon kaj stabilecon de la potenco eligo de la velda tubo-procezo, la eliga ondeto estas ekstreme malgranda, kaj la oscila fluo estas. stabila. La glateco kaj rekteco de la veldkudro estas garantiitaj.
4. Sekureco. Ne estas alta ofteco kaj alta tensio de 10,000 voltoj en la ekipaĵo, kiu povas efike eviti radiadon, interferon, malŝarĝon, ŝaltadon kaj aliajn fenomenojn.
5. Ĝi havas fortan kapablon rezisti retajn tensiajn fluktuojn.
6. Ĝi havas altan potencan faktoron en la tuta potenca gamo, kiu povas efike ŝpari energion.
7. Alta efikeco kaj ŝparado de energio. La ekipaĵo adoptas alt-potencan mola ŝanĝteknologion de enigo al eligo, kiu minimumigas potencoperdon kaj akiras ekstreme altan elektran efikecon, kaj havas ekstreme altan potencan faktoron en la plena potenco-gamo, efike ŝparante energion, kiu estas malsama al tradicia Kompare kun la tubo. tajpu altfrekvencon, ĝi povas ŝpari 30-40% de la energiŝpara efiko.
8. La ekipaĵo estas miniaturigita kaj integrita, kio multe ŝparas la okupatan spacon. La ekipaĵo ne bezonas malsuprenigan transformilon, kaj ne bezonas potencan frekvencon grandan induktancon por SCR-alĝustigo. La malgranda integra strukturo alportas oportunon en instalado, prizorgado, transportado kaj alĝustigo.
9. La frekvenca gamo de 200-500KHZ realigas la veldon de ŝtalo kaj neoksidebla ŝtalo tuboj.
10. 

Altfrekvencaj Induktaj Solvoj pri Tuboj kaj Pipoj